Профессионал - Завод ЖБИ

Как правило, этот пример рассматривается в большинстве тестовых расчетов при моделировании бетона при сложном напряженном состоянии, например в работах Т. А. Балана, А. С. Сахарова, А. Л. Козака, К.-Ю. Бате, О. Зенкевича, А. Мачертаса, Д. Овена, Д. Филлипса. К сожалению, М. Созеном и С. Паулом не исследовалось влияние повышенных температур. Однако имеются результаты расчетов этой конструкции при нагреве по различным методикам, полученные О. Зенкевичем, Д. Овеном и Д. Филлипсом, которые были приняты контрольными при расчете по предложенному способу.

Армирование конструкции, которое носит в данном случае дискретный характер, потребовало применения специальных изопараметрических бетонных элементов, содержащих в своем составе сосредоточенную арматуру. Описание таких элементов впервые дано Д. Филлипсом и О. Зенкевичем. Разработанные процедуры по этим элементам были включены в состав библиотеки.

Расчетная схема фрагмента представлена на рис. 6.35, д. Были осуществлены два расчета. Первый выполнен без учета влияния температуры только от усилий предварительного натяжения и избыточного давления. Полученные в результате расчетов перемещения точек фрагмента, деформации в процессе трещинообразования сопоставлялись с опытными данными. Наблюдалось достаточно хорошее их совпадение.

Отклонения не превышали 5 — 12%. Второй расчет, результаты которого представлены на рис. 6.35, б, в, осуществлялся на совместное действие усилий предварительного натяжения и перепада температур. Температура на внутренней грани Tb Изменялась пятью ступенями по 50°С, на наружной грани оставлялась постоянной, равной tн = 20°С. Расчетные данные в виде эпюр напряжений (рис. 6.35, б, сплошные линии) в процессе трещинообразования сопоставлялись с результатами расчетов Д. Филипса и О. Зенкевича (на рис. 6.35, б, пунктир). Имеющиеся отклонения объясняются тем, что Д. Фил липе и О. Зенкевич не учитывали изменения механических характеристик материалов в результате нагрева.