Профессионал - Завод ЖБИ

На рис. 6.33, Г Представлены вертикальные перемещения точек образца, полученные в опытах и расчетным путем. Разрушение фрагмента в расчетах произошло при нагрузке QTeop = 585 кН/м2, прогиб в этот момент составил Wreop = 25 мм. Аналогичные опытные величины равны Qa" = 618 кН/м2, W" = 28,86 мм. На рис. 6.33, Е Представлены теоретическая и опытная картины трещинообразования и изломов верхней и нижней поверхностей в момент разрушения. Совпадение расчетных и экспериментальных значений по всем параметрам удовлетворительное и в качественном и количественном отношении.

Расчетная схема образца в виде совокупности изопараметрических криволинейных объемных элементов представлена на рис. 6.33, Б. Учитывая наличие двух осей симметрии, анализировалась работа 1 /4 части свода. Расчетная нагрузка прикладывалась ступенями, аналогичными опытным. При этом первая ступень нагружения рассматривалась чисто температурной. По результатам расчетов определены перемещения узловых точек, напряжения и деформации в точках интегрирования конечных элементов, установлены процесс трещинообразования, а также значение разрушающей нагрузки.

Целый ряд интересных решений получил С. Ф. Клованич на основе термосиловой модели железобетона — Н. И. Карпенко, С. Ф. Клованича, рассматривая различные конструкции, подвергнутые силовым воздействиям совместно с неравномерным по высоте сечения нагревом. Представим кратко эти решения.

С помощью разработанных методов были проведены численные исследования напряженно-деформированного состояния бетонных и железобетонных конструкций. При этом на первом этапе рассчитывались статически определимые железобетонные балки прямоугольного сечения (рис. 6.30, где представлены отдельные результаты расчета балок BS = 1 и BS = 2 из опытов М. Сьюдента и В. Шнобриха, полученные Т. А. Баланом).